1.改造前的狀態(tài)

鍋爐全年能耗分析主要集中在鍋爐系統(tǒng)，如表1所示。

表1鍋爐系統(tǒng)年能耗分析

1.1鍋爐系統(tǒng)的燃?xì)庹羝确治?/p>

2012-2016年，鍋爐系統(tǒng)氣汽比呈上升趨勢(shì)。2012年小汽比為91.77 m3/t；的是2016年，為103.18 m3/t；即每生產(chǎn)一噸蒸汽，2016年消耗的天然氣比2012年多11m3。五年之內(nèi)，氣汽比提高了12.43%，反映出成都卷煙廠鍋爐系統(tǒng)熱效率大大降低，節(jié)能空間很大。迫切需要進(jìn)行技術(shù)改進(jìn)，提高鍋爐系統(tǒng)的熱效率，降低鍋爐的氣汽比。

1.2鍋爐系統(tǒng)電蒸汽比分析

2012-2016年，成都卷煙廠電汽比平均為9.87 kW·h/t，即近5年生產(chǎn)1噸蒸汽平均電耗為9.87 kW·h，電耗占蒸汽生產(chǎn)成本較少，鍋爐系統(tǒng)電耗節(jié)能空間較小。

1.3鍋爐系統(tǒng)自來水利用率分析

2012-2016年，成都卷煙廠鍋爐系統(tǒng)水汽比呈下降趨勢(shì)。水汽比的是2012年的1.36m3/t，的是2016年的1.21m3/t。根據(jù)鍋爐系統(tǒng)能量性能參數(shù)要求，水汽比控制值≤1.50。五年內(nèi)水氣比數(shù)據(jù)都在控制值范圍內(nèi)，節(jié)能空間小。

1.4供水系統(tǒng)分析

由于軟水設(shè)備再生鈉離子交換器長(zhǎng)期運(yùn)行，系統(tǒng)陳舊，除氧器除氧率不達(dá)標(biāo)，實(shí)際運(yùn)行中鍋爐氧腐蝕嚴(yán)重，鍋爐熱效率大大降低。同時(shí)，冷凝水管道腐蝕嚴(yán)重，導(dǎo)致回收的冷凝水含鐵量嚴(yán)重超標(biāo)，達(dá)到5.37mmol/L，無法正?；厥?，造成大量熱能和水資源的浪費(fèi)。計(jì)劃在現(xiàn)有條件下對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行改造，使鍋爐在運(yùn)行中盡可能減少氧腐蝕，提高鍋爐能效，確保鍋爐穩(wěn)定、安全、高效、節(jié)能運(yùn)行。

根據(jù)以上分析，目前成都卷煙廠鍋爐系統(tǒng)的氣汽比在高位運(yùn)行，主鍋爐熱效率較低，為近五年來的水平。迫切需要通過技術(shù)改造來提高鍋爐的熱效率。

2.水處理節(jié)能的優(yōu)化與改造

本次改造在現(xiàn)有的軟水機(jī)房?jī)?nèi)安裝兩臺(tái)新的除氧器，軟水機(jī)房安裝在鍋爐房二樓原有的除氧機(jī)房?jī)?nèi)。一樓實(shí)驗(yàn)室改造成鹽液池，增加一套鍋爐排污自動(dòng)控制及熱量回收裝置。同時(shí)更換現(xiàn)有的蒸汽冷凝水總管和保溫，并在二層安裝除鐵器和CCD(污染在線檢測(cè)系統(tǒng))，提高鍋爐系統(tǒng)的能源利用率。

鍋爐節(jié)能改造完成后，鍋爐水處理系統(tǒng)分為兩路供水。一種是自來水經(jīng)鈉離子交換器處理合格后進(jìn)入軟水箱，軟水經(jīng)熱力除氧器除氧后供鍋爐使用；另一種是蒸汽凝結(jié)水收集在凝結(jié)水箱中，凝結(jié)水中的鐵離子由除鐵器去除，凝結(jié)水經(jīng)CCD在線檢測(cè)合格后進(jìn)入軟水箱，再經(jīng)除氧器除氧后供鍋爐使用。

加裝除氧器后，鍋爐給水溫度可達(dá)104℃，遠(yuǎn)高于改造前的50℃。隨著鍋爐給水溫度的提高，鍋爐熱效率大大提高，即鍋爐燃?xì)庹羝却蟠筇岣?。同時(shí)回收了高溫冷凝水，大量的熱量和水資源可以重復(fù)利用，大大提高了鍋爐水資源的利用率，即鍋爐水汽比大大提高。